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1、“双碳”背景下原位/异位热修复技术发展趋势焦文涛 张博 詹明秀 中国科学院生态环境研究中心6月17日,苏州第七届中国国际土壤与地下水高峰论坛团队介绍-知行合一n研究组长:焦文涛 研究员 博士生导师n研究方向:地块污染低碳可持续修复n国家项目:国家重点研发计划、国家自然科学基金等n企业项目:北京、贵州、广西等合计3000余万元n国际合作:美国JSU、德国UFZ、瑞士ETH等n合作单位:北京建工修复、北京高能、中化环境等扫我了解更多一、具有余热利用单元的堆式热修复技术二、有机污染土壤制陶粒资源化技术三、有机污染土壤自维持阴燃修复技术多学科交叉、多技术融合一、具有余热利用单元的堆式热修复技术二、有机
2、污染土壤制陶粒资源化技术三、有机污染土壤自维持阴燃修复技术应用背景及意义现有污染场地30-50万块,有机污染占比约60%威胁人体健康、环境安全和社会民生,毒跑道事件p 2019:土壤污染防治法p 未 来:降碳、固土、强生态1898工业规模焦炉生产030204焦炭产量世界第一1400余家结构调整淘汰落后产能1.1亿吨焦炭产量突破1亿吨020202004010506大量焦化污染场地位置特殊:多处于城市新中心、多已被规划为商住用地修复困难:浓度高、工程量大、时间短、土质杂、高效修复技术短缺 改善城市土壤生态环境、增强生态系统服务功能十分紧迫修复技术存在的问题异位修复(填埋,水泥
3、窑共处置,热脱附,化学氧化)1)填埋工艺:土堆资源有限,填埋空间不足;2)水泥窑共处置:添加比例3%,处理能力有限,运输距离较远;3)化学氧化:处理效率一般低于90%,尤其对于SVOC及氯代溶剂效率不高;4)热脱附工艺:可行,但有二次污染大、能耗高等问题。容易导致二次污染,运输成本较高,环境监管难度大。原位修复1)地下水文地质不明,修复终点难控;2)修复能耗偏高,烟气余温无法利用。封存阻隔只能原位隔离而不能去除污染物。渗透反应墙受地下水流场、污染羽运移速度等因素制约,一般修复周期长,国内应用少。冲洗技术例如原位注入氧化剂、表面活性剂、共溶剂、强化生物修复、原位化学还原以降低有机污染物浓度,由于
4、修复药剂不能100%接触到所有污染物,因此该技术在降低有机污染物浓度的同时并不能完全去除污染,不适用于低渗透区修复。气相抽提技术能较快的去除非饱和层中的VOC,对SVOC及不挥发有机物处理效果效果差,对污染含水层修复不适用。技术需求:广谱、清洁、低碳具有余热利用单元的堆式热修复技术该技术是在微负压条件下,通过燃烧器提供的高温烟气均匀加热土壤,促使污染物从土壤中脱附进入气相,最后抽提出集中处理。1工艺环保安全,修复全过程无高温高压环境;2设备运行可靠,修复后TPHs0.3%;3堆体全封闭,微负压,尾水可循环使用,二次污染可控;4采用余热利用技术,热效率至少可提高10%;5设备可循环使用,综合成本
5、低于异位/间接热脱附技术;6人员投入少,3000m3堆体运行维护仅需1人。技术原理技术优势 堆式热修复实验装置主要由电加热棒、PID温控器、Agilent数据采集仪、抽提风机以及流量计等构成,能够实现对箱体内土壤的温度控制和负压控制;对采集的土壤进行预干燥、研磨过筛、密封保存,每次实验取17kg土壤,采用配置不同体积含水率的土壤样品。堆式热修复小试实验装置实验装置及示意图土壤热湿迁移数值模拟研究()()()peffpeffeffeffevapTCCuTkTQQt()0wggvwlllcwugugt多孔介质水分输送方程:多孔介质传热方程:传热不仅依赖于多孔基体的热传导,液相水和水蒸气的扩散以及对
6、流传热共同影响堆体温度;基于多孔介质传热传质理论,建立包含蒸汽压力、热量传递、水分输运等物理场的非饱和土壤热湿传递预测模型。控制方程二维对称模型土壤热湿迁移规律研究 在较大的温差驱动下,近热源端出现水分先上升后下降趋势,同时由于土壤中自由水向远离热源端迁移,导致远热源端出现含水量上升现象;热源温度增大,土壤水分峰值越大,即湿通量与热作用成正相关。水平方向水分迁移规律不同热源温度对水分迁移的影响中试试验研究-堆体建设表1 堆体设计尺寸序号底面尺寸顶面尺寸高度/m总方量/m3长/m宽/m长/m宽/m堆体801270732100源头调质:土壤破碎筛分均质化、石灰降水堆体铺设:根据污染土壤理化特性进行
7、分层铺料管井铺设:严格按照设计距离布设管道堆体密封:采用混凝土抹面进行固封设备安装:安装尾气处理以及其他辅助设备建堆完成:完成堆体主体建设,等待试运行堆体加热:加热系统和尾气净化系统稳定运行验收拆堆:每500方冷点抽样验收,拆堆中试试验研究-修复效果 堆运行至35d时,土壤样品中TPHs和苯并a芘均已分别降至31775mgkg-1和0.010.09 mgkg-1,修复达标率100%;整体满足土壤环境质量建设用地土壤污染风险管控标准(试行)(GB 36600-2018)中第一类用地筛选值,热脱附修复效果良好。样品检测结果中试试验研究-温升曲线观测点实际及模拟温度曲线 经过39d的升温加热,堆体的
8、顶层,中层和底层平均温度分别达到210.4,178.2,184.6;堆体测温点温度呈平台试上升趋势,其中堆体7号测温点的实测值和模拟值平均绝对误差约为8.4,平均相对误差约为7.36%。堆体各层平均温度中试试验研究-收集水量 经39d处置后土壤内收集水量共计310.4m,土壤内体积含水率从25.8%降至10.3%。随堆体温度升高,土壤中的饱和蒸汽压增大,导致土壤内液相水蒸发速率加快;热源附近土壤完全干燥,堆体中残余含水率试验值和模拟值平均绝对误差约为1.24m3,整体平均相对误差约7.49%。收集水量堆体湿度场中试试验研究-能耗堆式燃气热修复技术传统原位热修复技术输入热量烟气热量损失尾气热损失
9、其他热量损失5%5%热效率 堆式热修复采用余热利用技术,将加热管中排出的350烟气重新送至余热利用管中,排烟温度低于至150以下,热效率提高了10%以上,达到了节约降碳的目的。(环境科学研究,2022,35(12):2810-2818;2023,36(3):610-618)总结 堆式热修复技术相较于异位直接/间接热脱附技术运行安全更可靠、污染物去除更彻底、二次污染更可控、修复方量更灵活、具有较好的市场应用前景,但容易受到施工场地限制,不适合大规模场地有机污染土壤修复;根据中试试验发现:大部分时间堆体的底层平均温度较低,因此,工程设计上可考虑提高底层加热管温度,或底部铺设岩棉板进行隔热保温措施,
10、以提高堆体底层土壤的修复效率;采用余热再利用技术不仅可以保持堆体整体温度均匀性,且可将加热管中排出的350的高温烟气降低至150以下,可使修复过程中热量利用率提高约10%以上。展望在已有实验所得结论的基础之上,探究“力-温度-水分-污染物”多物理场之间的相互耦合作用,并建立相关数值模型,指导复杂场景工程设计参数设定与优化。一、具有余热利用单元的堆式热修复技术二、有机污染土壤制陶粒资源化技术三、有机污染土壤自维持阴燃修复技术污染土壤修复路径及修复后土壤再利用途径均需探索现存问题相应政策修复后土壤再利用途径亟待探索2019年1月,土壤污染防治法正式实施。这是我国首次通过制定专门的法律来规范防治土壤
11、污染,使我国土壤污染防治工作的开展做到了有法可依。土壤污染调查及修复快速发展,但大多数常用的土壤污染修复技术存在修复后土壤没有合理去向的窘境。2020年,十九届五中全会提出“十四五”时期要“推动绿色发展,促进人与自然和谐共生”,强调“全面提高资源利用效率”。21年7月,国家发展改革委印发“十四五”循环经济发展规划。污染土壤再利用越发受到关注。陶粒生产企业亟需改革创新,焕发新活力1986年10月,矿产资源保护法正式实施。严禁任何单位和个人从事非法买卖矿产资源等经营活动,陶粒企业主要原料粘土、页岩矿物均在内。2020年9月,中华人民共和国资源税法施行,陶粒企业主要原料粘土、页岩矿物均在征税范围内,
12、生产成本增加。根据产业结构调整指导目录(2019),年产5万m/年以下陶粒生产线属限制类。中小企业存活空间被压缩。陶粒生产工艺流程陶粒窑协同处置固体废物的意义1、促进污染土壤协同处置多元化发展(1)水泥熟料生产线庞大,但污染土壤添加量受到严格控制,长期贮存导致企业短期拒收。(2)能够处置污染土壤的水泥生产企业数量有限,部分城市一家满足要求的企业都没有,这就导致污染土壤需要经过长距离运输才能处置,加大了二次污染的风险。(3)受水泥行业错峰停窑政策等因素影响,水泥厂处置污染土壤的能力较不稳定。2、促进污染土壤等固废的资源化、无害化、减量化处理 固体废物制陶粒不仅在一定程度上解决了陶粒生产原料来源的
13、问题,同时还可以实现固体废弃物的资源化、无害化、减量化,拓宽污染土壤修复路径和修复后土壤消纳去向,具有良好的经济效益和社会效益。3、促进陶粒行业协同处置污染土壤的健康与规范发展 我国陶粒行业已逐步成为消纳建筑废弃土和污泥等固体废物的生力军,虽然近些年陶粒生产技术与装备技术有了很大进步,但总体水平不高,整个行业仍旧缺乏技术规范和标准去指导和规范企业生产。关键科学问题不同土壤配比以及不同种类土壤对陶粒成品性能的影响尚不明晰,陶粒的烧胀效果与陶粒内部的成分的关系?有机污染土壤生产陶粒共处置过程中对环境的影响尚不明确,尾气中的多环芳烃及石油烃分布规律?有机污染土壤生产陶粒过程中污染物的去除机理不明,是
14、否适用于不同土壤类型?污染土壤制备陶粒资源化技术小试实验装置 实验装置主要由气瓶、流量计、管式炉和尾气收集等部分组成,在烧制陶粒过程中收集尾气中的多环芳烃或石油烃;对国内焦化污染场地典型污染土壤样品进行干燥、研磨过筛、加入页岩土制备成陶粒后密封保存,每次实验取100g陶粒样品进行烧制。实验装置及示意图有机污染土壤制陶粒实验研究实验工况表A组探究了不同土壤配比以及不同种类土壤对陶粒成品性能的影响;以及在制备陶粒过程中多环芳烃或石油烃在尾气中的分布规律。B 组 探 究 了 目 标 污 染 物 脱 附 温 度 下(200500)多环芳烃和石油烃在尾气中的分布规律。各个工况开展至少2-3次重复实验编号
15、反应温度()气体反应时间(min)无污染壤土(%)多环芳烃污染土壤(%)复合污染壤土(%)A11160Air1010000A21160Air1080200A31160Air1060400A41160Air1040600A51160Air1080020A61160Air1060040A71160Air1040060B1200Air1040600B2300Air1040600B3400Air1040600B4500Air1040600B5200Air1040060B6300Air1040060B7400Air1040060B8500Air10400601 陶粒样品性能-不同土壤种类及配比的影响 所
16、有陶粒样品均符合国家标准要求,除20%复合污染土壤1小时吸水率(32.9%)略高于国家标准(30%);随着污染土壤占比增加,陶粒的堆积密度呈下降趋势。除A7工况以外,其他陶粒实验前后膨胀在2倍以上。编号土壤类型堆积密度(kg/m3)1小时吸水率(%)表观密度(kg/m3)筒压强度(MPa)膨胀效果实验前直径(mm)实验后直径(mm)国家标准/20030/0.2/A220%多环芳烃污染土壤27020.05150.3581535.02A340%多环芳烃污染土壤22020.24630.3951534.46A460%多环芳烃污染土壤21026.04050.2811536.01A520%复合污染土壤23
17、032.94220.2961530.04A640%复合污染土壤22026.13700.2991537.11A760%复合污染土壤21028.13130.2891515.88国家标准轻集料及其试验方法第1部分:轻集料(GB/T 17431.1-2010)1 陶粒样品性能-陶粒烧胀研究 通过对土壤的XRF检测,并根据SiO2、CaO、Al2O3的含量,通过FactSage软件,经过热力学计算得到Si-Ca-Al 三元相图;在试验温度下,土壤在熔融区生成物主要为钙长石(CaAl2Si2O8);验证了在1160下,陶粒的相应成分在以下区间内具备较好的膨胀效果:SiO2占53-79%,Al2O3占10-
18、25%,剩余的熔剂成分(Cao、MgO、FeO、Fe2O3和(Na,K)2O)占13-26%。Si-Ca-Al 三元相图2 成品陶粒中的污染物-不同配比的影响 实验后,成品陶粒中多环芳烃及石油烃含量均未检出(低于检出限);陶粒样品中多环芳烃去除效率达99.41%以上,石油烃去除率为99.72%。固相污染物去除效率编号土壤类型污染物类型温度()实验前(mg/kg)实验后(mg/kg)去除效率(%)A220%多环芳烃污染土壤多环芳烃116011.540.06799.41A520%复合污染土壤多环芳烃1160510.06799.86A340%多环芳烃污染土壤多环芳烃116023.080.06799.
19、70A640%复合污染土壤多环芳烃11601020.06799.93A460%多环芳烃污染土壤多环芳烃116034.620.06799.80A760%复合污染土壤多环芳烃11601530.06799.95A760%复合污染土壤总石油烃.72由于实验后污染物含量均低于检出限,故将检出限设为实验后固相污染物含量。3 尾气中多环芳烃分布情况-不同配比(1160)在1160下制备陶粒,尾气中的多环芳烃污染物以NaP(萘)为主导存在;当多环芳烃污染土壤的比例从20%增至40%时,NaP在总馏分中的比例从93.86%增加到96.97%,当比例从40%增加到60%时,Flu、AnT、B
20、KF、BaP等有所增加;在40%复合污染土壤中,AcPy、PhA、AnT等高分子量多环芳烃比例增加。20%多环芳烃污染土壤40%多环芳烃污染土壤60%多环芳烃污染土壤20%复合污染土壤40%复合污染土壤60%复合污染土壤3 尾气中石油烃分布情况-不同温度(200500)气相与固相石油烃浓度石油烃气固相占比 气、固相中石油烃浓度呈下降趋势。这可能是因为石油烃中的C-C键和C-H键在高温下分解,产生了挥发性物质;在200300时,石油烃主要分布在固相中;当温度超过300时,石油烃处于热裂解阶段。石油烃被分解转化为固定碳形态且部分转移至气相中。4 多环芳烃及石油烃脱附规律-热重红外 从常温加热到30
21、0,土壤中的地表水和结晶水受热析出并增加了土壤的孔隙度;挥发性和半挥发性物质在300500的温度范围内燃烧造成样品质量的损失;在500800,碳酸盐物质分解并产生气体,陶粒内部孔隙逐渐增大。4 PFOA降解的影响因素-氧化剂添加量 利用高温原位热分析仪进一步分析了多环芳烃及石油烃的脱附规律及土壤的熔融特性;当温度达到400和500时,(b)和(d)中可以观察到挥发分的出现;当温度上升到1300时,达到熔融区所属范围,所有样品均熔融并形成液相。4 多环芳烃及石油烃脱附规律-高温原位热分析(a)60%多环芳烃污染土壤,(b)60%复合污染土壤,(c)多环芳烃污染土壤,(d)复合污染土壤,(e)物污
22、染土壤 将直径为5mm的原料球团在2001160温度下加热10分钟,放入CT扫描仪并通过X射线扫描得到陶粒内部结构图;陶粒中出现小孔的温度为200300。当温度为400600时,气孔逐渐扩大形成裂缝,并开始与外界连通。当温度达到1160时,陶粒内部材料熔化并产生气体,外部形成具有一定粘度的液相。在气体的作用下,陶粒的体积膨胀。陶粒内部孔隙图4 多环芳烃及石油烃脱附规律-CT技术总结 制备陶粒过程中可添加污染土壤的最大比例为40%,而2020-2021年全国陶粒产量为1620-2000万方,可处理污染土壤648-800万方;根据实验结果发现:尾气中多环芳烃含量约30mg/m3,石油烃约520mg
23、/m3。在实际工业生产中,针对尾气中有机污染物的处理仍需进一步加强;在制备陶粒的过程中,热脱附和降解是去除多环芳烃和石油烃的主要机制。通过热重红外、高温原位热分析及CT技术发现,多环芳烃和石油烃主要脱附的温度是400500。(Journal of Hazardous Material,2022,436 129062)展望实际应用研究仍需进一步开展陶粒窑协同处置污染土壤技术指南(T/JSSES 24-2022)已发布一、具有余热利用单元的堆式热修复技术二、有机污染土壤制陶粒资源化技术三、有机污染土壤自维持阴燃修复技术二恶英等POPs污染土壤危害大、难处理 二恶英系一类剧毒物质,具有“三致效应”,
24、其毒性相当于人们熟知的砒霜的900倍。暴露在含有二恶英的环境中,可引起头痛、失聪、忧郁等症,并可能导致染色体损伤、心力衰竭、癌症等;宿迁市耿车镇废旧塑料回收加工片区污染土壤中二恶英毒性当量浓度超过100 ng TEQ/kg;危废焚烧厂和生活垃圾焚烧厂搬迁场地、现有焚烧厂飞灰堆放区与废水处理区、飞灰填埋场、废钢电弧炉冶炼区场地土壤中二噁英超过可能超过第一类建设用地筛选值100 ng TEQ/kg。有机污染土壤自维持阴燃修复技术 阴燃是一种缓慢的、无火焰的异相氧化燃烧形式,日常生活中点燃的蚊香、木炭或者香烟均属于阴燃现象;阴燃具有高温持续时间长、发应过程可调控、反应自维持节能降碳等优点;国内外学者
25、已开展油泥和重焦化污染土壤阴燃初步试验,发现阴燃技术应用潜力大。有机污染土壤自维持阴燃修复技术阴燃技术在修复污染土壤中的应用 阴燃技术由于具有自维持的特性,处理成本相对适中,且成本会随着场地和土壤体积的增加而降低;阴燃修复过程中,温度维持在500以上,此温度下,烷基芳烃、脂质和固醇会挥发,并引起碳化,而且有效遏止了二恶英的生成。阴燃技术实验室装置阴燃试验平台阴燃反应原理图 阴燃试验平台:阴燃反应室、空气加热器、尾气冷凝收集室、送风机、流量和温度监测调节系统;阴燃反应室:内径123mm,高630mm,污染土壤填充量约4-5kg;10个测温点,5个采样点;空气可调参数:流量1.5-4.5m3/h,
26、流速2.5-7.5cm/s,加热温度室温至550。二恶英污染土壤阴燃反应温升规律未切冷风切换冷风 设计工况为84%某退役垃圾焚烧厂二恶英污染土壤,8%炭黑,8%木屑;注入风量为2.4m3/h,空气温度450;在第二级热电偶达到峰值温度后采取是否切换冷风的对照实验;在第二级热电偶达到峰值温度后切换冷风对阴燃修复实验的整体过程仅有细微的影响(温度数据扰动加剧),所以在阴燃修复有机物污染土壤中,利用其自维持特性,达到节能降碳的目的。二恶英污染土壤阴燃修复实验 退役垃圾焚烧厂场地2个土壤样品二恶英毒性当量浓度分别为16和29 ng I-TEQ/kg,阴燃反应后分别为5和8 ng I-TEQ/kg,降解
27、率为67%和73%;反应后土壤二恶英毒性当量均满足第一类建设用地筛选值,修复技术可行。二恶英污染土壤阴燃修复实验 污染土壤中二噁英在阴燃反应过程中高氯代二噁英可能转为低氯代二噁英,沸点降低后更容易从土壤介质中脱附析出;由于阴燃反应温度高,气相收集的二噁英总量远低于土壤中二噁英总量,说明阴燃反应过程中也发生了二噁英降解反应。技术优势:无需额外脱水能耗、减容率高、无害化彻底高含水有机固废惰性蓄热介质材料多孔特性混合基质提高空气渗透能力提高热量传递能力提高热量储存能力上层物料下层物料干化、升温氧化放热自维持连续传播阴燃反应实现自维持连续反应传播多孔介质条件下的阴燃燃烧开展了不同空气流量下油泥阴燃自维
28、持反应试验,发现油泥加热至300时,可发生阴燃自维持,峰值温度甚至高于1000,高温反应持续数分钟,确保了阴燃反应后油泥渣的含油率0.3%;油泥阴燃可实现60%以上的油品回收,油泥渣均质、稳定,资源化利用潜力大。理化特性含水率26%0.3%含油率50%0.3%热值(kJ/kg)163396552.5m3/h与1.5m3/h室温空气下阴燃自维持油泥升温曲线实验室开展阴燃基础工艺研究 尺寸:I.D.1200mm*3000mm材质:碳钢掺沙比 3:1风速 5cm/s反应温度 520-560处置速率 1-3t/d中试规模装备设计与工艺研发项目单位消耗单位价格价格 元/吨电力59.7kWh/吨0.7元/
29、kwh41.8燃气6.4m3/吨3元/m319.2人工3人60,000元/年5.5维护设备价值2.4%9.5总额75.9年运行成本2500,000装备组成数量价格 万元阴燃炉6480搅拌器15物料传输系统115灰渣分离系统110烟气净化系统1700 设备投资总额1300设备成本技术对比 按250元/吨污泥处置收费标准2.3年即可收回设备投资成本 按1000元/吨危废处置收费标准,每年盈利3049.5万元效益分析运行成本阴燃固废处置技术经济性研究项目单位排放量排放标准生活垃圾焚烧污染控制标准GB18485-2014海南省生活垃圾焚烧污染控制标准DB46/484-2019上海市生活垃圾焚烧污染控制
30、标准DB31/768-2013深圳市生活垃圾处理设施运营规范SZDB/Z233-2017颗粒物 mg/Nm3-30101010COmg/Nm37000200001005010050CH4mg/Nm3100300-NMHC mg/Nm3200700-10-10NOxmg/Nm35020030015025080SO2mg/Nm30501003010030以上参数为冷凝后干烟气测量值;NMHC指非甲烷总烃,包括VOC等;标准限值为1小时均值。阴燃排放污染烟气主要是CO、CH4以及非甲烷烃类(如VOC等)可燃烟气组分。阴燃烟气污染排放及相关标准要求对比未燃尽组分硫氧化物氮氧化物易冷凝蒸汽水蒸气、水溶性
31、挥发性有机质等低温冷凝消白CO、CH4以及非甲 烷 烃 类(包 括VOC)蓄热氧化RTO干法脱硫SDS选择性催化还原SCR粉尘陶瓷纤维滤筒烟气排放可达现行生活垃圾焚烧污染控制标准(GB18485-2014)相关要求形成阴燃烟气一体化处理工艺阴燃装备系统设计系统设计规模:60-100 吨/天(湿污泥,80%水分)需要的反应系统数量:6套总占地面积:600 m2建设资金:1000 万人民币预计运营成本:100元/湿吨主要技术特征反应器直径1.23m反应区高0.71.5m点火方式电加热烟气处理方案冷凝吸附+氧化焚烧+脱硫脱硝灰渣处理方案筛分+建材/填埋为规模应用及尾部烟气处置提供进一步设计支持基础研
32、究中试应用商业应用获得关键参数验证技术优势商业化污泥处置罐式污泥阴燃处置装置研发罐式阴燃装备系统设计示意图阴燃装备系统设计针对性处置方案特性检测方案设计工程示范获得油田污泥关键参数撬装式处置技术应用系统设计规模:100 吨/天(含油污泥)总占地面积:500 m2建设资金:1000 万人民币预计处置成本:300元/吨撬装式油泥阴燃处置装置研发阴燃装备系统设计撬装阴燃装备系统设计示意图含油污泥技术参数单模块外形尺寸长7700 宽2300 高2800 mm点火方式电加热/导热油烟气处理冷凝吸附+氧化焚烧+脱硫脱硝阴燃装备系统设计总结 土壤在适合的补充燃料、空气流量、补充燃料等条件下可以实现稳定自维持阴燃反应,通过调控反应条件,可以调节峰值温度、阴燃前沿反应温速度等,使阴燃修复技术能够拥有更广的适用范围;油泥阴燃通常无需补充燃料,但需要调控物料孔隙率。阴燃反应后污染土壤中二恶英浓度均低于第一类建设用地筛选值,修复效果好;油泥阴燃后油泥渣含油率小于0.3%。在现有的污染土壤修复技术基础之上,提供一种更加绿色低碳的修复方式,同时协同处置高热值工业固废,实现工业固废清洁高效能源化利用。油泥协同处置污染土壤或钻井岩屑。技术应用:司法鉴定擅长技术评价和应用-生命周期、司法鉴定技术评价:生命周期中科院生态环境中心场地污染修复组谢谢!敬待您的宝贵意见!电话:邮箱: