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1、厌氧-好氧-催化氧化技术用于垃圾渗滤液处理实验研究单位:吉林建筑大学汇报人:蒋宝军Experimental study on the treatment of landfill leachate by anaerobic-aerobic-catalytic oxidation technology.目录CONTENTS垃圾渗滤液 的危害Hazard of landfill leachate01垃圾渗滤液 处理技术Technology for landfill leachate treatment 02工程实例Engineering project05厌氧-好氧-催化氧化技术实验研究Experi
2、mental study on anaerobic-aerobic catalytic oxidation technology03运行效果及成本分析Operation effect and cost analysis04结论Conclusion06PARTONE垃圾渗滤液的危害PPT模板下载: 垃圾渗滤液的危害1 垃圾渗滤液是在垃圾处垃圾渗滤液是在垃圾处理过程中产生的一种高浓度理过程中产生的一种高浓度有机废水,具有水质水量变有机废水,具有水质水量变化大、污染物浓度高、水质化大、污染物浓度高、水质成分复杂的特点,其处理一成分复杂的特点,其处理一直是一个世界性的难题。直是一个世界性的难题。我国由
3、于人口众多,生活垃圾我国由于人口众多,生活垃圾产生量大,因而垃圾渗滤液产生量产生量大,因而垃圾渗滤液产生量巨大,同时我国历年积存的垃圾渗巨大,同时我国历年积存的垃圾渗滤液量同样非常巨大,这些垃圾渗滤液量同样非常巨大,这些垃圾渗滤液如果不能被有效处理,将对我滤液如果不能被有效处理,将对我国人民的健康和环境保护事业造成国人民的健康和环境保护事业造成巨大威胁。当前限制我国垃圾卫生巨大威胁。当前限制我国垃圾卫生填埋场处理垃圾渗滤液的主要原因填埋场处理垃圾渗滤液的主要原因是现有垃圾渗滤液处理工艺运行成是现有垃圾渗滤液处理工艺运行成本过高、处理产生的本过高、处理产生的二次污染严重二次污染严重等等。PART
4、 ONEPART TWOPART THREE我国许多垃圾卫生填埋场不能负担我国许多垃圾卫生填埋场不能负担起高额的垃圾渗滤液处理系统运行起高额的垃圾渗滤液处理系统运行费用,导致其垃圾渗滤液处理系统费用,导致其垃圾渗滤液处理系统不能连续运行,甚至有些垃圾卫生不能连续运行,甚至有些垃圾卫生填埋场直接将垃圾渗滤液导入地下,填埋场直接将垃圾渗滤液导入地下,造成严重的地下水污染,间接污染造成严重的地下水污染,间接污染了水源地。研发出一整套行之有效了水源地。研发出一整套行之有效的低运行成本且处理效果好的垃圾的低运行成本且处理效果好的垃圾渗滤液处理工艺已成为我国环保科渗滤液处理工艺已成为我国环保科研工作者需要
5、刻不容缓研工作者需要刻不容缓完成的一项任务。完成的一项任务。PARTTWO垃圾渗滤液处理技术PPT模板下载: 生物处理技术2上流式厌氧污泥床 UASB厌氧折流板反应器 ABR 垃圾渗滤液的厌氧生物处理形式主要有上流式厌氧过滤器(简称AF)、上流式厌氧污泥床(简称UASB)、厌氧复合床反应器(简称UBF)、厌氧折流板反应器(简称ABR)等。厌氧处理技术 PPT模板下载: 生物处理技术3序批式活性污泥法(SBR)工艺流程图 好氧处理技术 好氧生物处理是目前垃圾渗滤液处理的核心技术。好氧微生物可以有效降解垃圾渗滤液中的COD、NH4+-N 和BOD5等污染物,对渗滤液中重金属污染物也可以做到部分去除
6、,如铁、锰等。好氧生物处理技术主要包括序批式活性污泥法(SBR)、生物转盘、生物膜法和稳定塘等工艺。PPT模板下载: 生物处理技术4生物转盘工艺流程 好氧处理技术 生物滤池污水处理系统PPT模板下载: 催化氧化5催化氧化n 催化氧化技术是一种去除难降解有机污染物的新技术,由于该技术产生大量非常活泼的具有强氧化性的羟基自由基(HO),这些自由基无选择性地直接与废水中的有机污染物作用诱发后续链反应,将难降解有机污染物无害化降解,并且操作条件易于控制,因此该技术被广泛应用于废水处理中,是一项值得研究的污水处理技术。PPT模板下载: 工艺特点6厌氧处理技术n 厌氧工艺适合于高浓度有机废水的处理,能有效
7、降解一些好氧工艺不能处理的有机物,具有良好的抗冲击负荷能力,适合作为垃圾渗滤液这种高浓度有机废水的前处理,但其出水达不到相关排放标准要求;n 好氧技术适合于中低浓度有机废水的处理,但耐冲击负荷较低,适合处理经厌氧处理后的垃圾渗滤液出水;催化氧化好氧处理技术n 催化氧化技术适合于处理难生物降解的有机废水,因而适合处理好氧处理后的垃圾渗滤液出水。n 基于以上原因,对垃圾渗滤液可采用厌氧-好氧-催化氧化组合工艺进行处理。PARTTHREE实验研究PPT模板下载: 实验研究73.1 研究背景n 本次实验中所使用的垃圾渗滤液原液取自长春市蘑菇沟垃圾填埋场。经测定,进水水质指标如表1所示。表1 实验进水水
8、质指标及浓度进水水质指标平均浓度(mg/L)COD12985NH3-N1021.76BOD54415n 生活垃圾填埋场污染控制标准(GB 16889-2008)如表2所示。序号控制污染物排放质量浓度限值污染物排放监控位置1化学需氧量(CODcr)/(mg/L)100常规污水处理设施排放口2生化需氧量(BOD5)/(mg/L)30常规污水处理设施排放口3氨氮(mg/L)25常规污水处理设施排放口表2 生活垃圾填埋场污染控制标准PPT模板下载: 工艺流程8垃圾渗滤液由泵从原水槽进入厌氧池底部,在厌氧池中通过搅拌器使泥水混合。第一步第二步第三步第四步在厌氧池中进行充分反应后,垃圾渗滤液进入好氧池底部
9、,并通过曝气泵的运行使其处于好氧环境中。经过好氧充分反应后,由泵将渗滤液提升进入泥水分离池底部。在泥水分离池中使其静置分离,经过泥水分离后,污泥通过污泥回流管回流到厌氧池和好氧池中继续参与反应,渗滤液由液面自动流入催化氧化处理池中。在催化氧化处理池中投加催化剂并通过搅拌器使其充分反应。实验中采用在厌氧池、好氧池与催化氧化处理池安装取样阀取样,以此收集出水进行水质指标测定。PPT模板下载: 工艺流程9图1 实验装置结构示意图1.原水槽;2.泵;3.单向止回阀;4.厌氧池;5.搅拌器;6.取样阀;7.好氧池;8.曝气泵;9.泥水分离池;10.污泥回流管;11.催化氧化处理池PPT模板下载: 工艺设
10、计参数(1)实验中通过泵和单向止回阀控制垃圾渗滤液在厌氧段与好氧段的水力停留时间。分别取水力停留时间为3h、4h、5h、6h、7h、8h和9h时厌氧段与好氧段处理后的垃圾渗滤液出水。对出水进行COD和NH3-N的测定,以此得出水力停留时间对COD与NH3-N去除率的影响,并确定厌氧段与好氧段的最佳水力停留时间。(2)实验中使用盐酸与NaOH对厌氧段与好氧段反应的pH值进行控制。分别取pH值为5.5、6、6.5、7、7.5、8和8.5时厌氧段与好氧段处理后的垃圾渗滤液出水。并对出水进行COD的测定,以此得出pH值对于渗滤液中COD去除率的影响,并确定厌氧段与好氧段的最佳pH值。(3)经过厌氧和好
11、氧生物处理总结得出,垃圾渗滤液催化氧化实验的进水水质COD和NH3-N的数值。通过改变催化剂投加量与渗滤液中COD的质量比,确定TiO2/氧化石墨烯复合催化剂的最佳投加量。10PARTFOUR运行效果及运行成本分析PPT模板下载: 运行效果11图2 厌氧段水力停留时间对COD去除率的影响图3 厌氧段水力停留时间对氨氮去除率的影响 通过图示可以看出在厌氧段COD去除率随着水力停留时间的增加而提高。在水力停留时间为9h时,COD去除率达到最高为56.22%,此时出水COD浓度为5685mg/L。综合处理效果与效率,在水力停留时间为6h时,COD去除率为53.76%,出水COD浓度为6004mg/L
12、,基本兼顾处理的效果与效率。故厌氧段对COD的处理最佳水力停留时间为6h。在水力停留时间为6h时,NH3-N去除率为28.63%,此时NH3-N浓度为729.23mg/L;水力停留时间为7h时,NH3-N去除率为29.72%,此时NH3-N浓度为718.09mg/L。综合水力停留时间对COD去除率的影响,在水力停留时间为6h时,厌氧段处理渗滤液中的COD与NH3-N可以达到效果与效率的最大化。PPT模板下载: 运行效果12图4 厌氧段pH值对COD去除率的影响图5 厌氧段水力停留时间对氨氮去除率的影响 通过分析,在厌氧阶段厌氧氨氧化菌与NH3-N进行反应,在pH值为6.5至8.5之间厌氧氨氧化
13、菌反应活性较强,在pH值为7.5时,活性最强。综合COD的处理效率考虑,在pH值为7.5时,COD去除率为53.52%,较pH值为7时降低了0.81%,而NH3-N的去除率较pH值为7时提高了2.45%。在pH值为8.5时,COD去除率最低为49.46%,COD浓度为6562mg/L;在pH值为7时,COD去除率最高为54.33%,COD浓度为5930mg/L。分析原因可能是在偏酸性和偏碱性的条件下,部分种类的厌氧菌活性降低,从而导致参与反应速率下降。可以得出,但在pH值为中性的条件下,对COD的去除效果最佳。PPT模板下载: 运行效果13图6 好氧段水力停留时间对COD去除率的影响图7 好氧
14、段水力停留时间对氨氮去除率的影响 通常在好氧处理阶段中,由于亚硝酸菌和硝酸的存在可以通过硝化作用使NH3-N转化为硝态氮,从而使NH3-N得到有效的去除。本实验结果正好证明在好氧处理阶段可以对NH3-N进行有效的去除。综合水力停留时间与COD去除率的关系分析,7h为好氧段的最佳水力停留时间。此时出水渗滤液中COD浓度为2581mg/L,COD去除率为57.23%;NH3-N浓度为301.12mg/L,NH3-N去除率为57.59%。实验表明,有厌氧段作为预处理,使好氧处理的进行效率大大提高。但当水力停留时间过低时,微生物未能与渗滤液中有机物充分接触,导致COD去除率不够高;然而当水力停留时间过
15、高时,微生物已经对有机物进行了充分降解,去除效果很难再有明显提升。考虑到使处理效率有所提高,图中在水力停留时间为6h时,COD去除率仅比最大值低4.65%。所以单从COD去除率的角度来分析,好氧处理过程中的最佳水力停留时间为6h。PPT模板下载: 运行效果14图8 好氧段pH值对COD去除率的影响图9 好氧段pH值对氨氮去除率的影响 在酸性环境中,好氧过程中的微生物活性确实有所降低,对COD和NH3-N的去除率皆有很大程度的减小。可见,在好氧过程中,pH值对于微生物的硝化过程影响较大,其最佳pH值在7.5至8.5之间。过低或过高的pH值都会影响微生物的生长和活性,从而影响NH3-N的去除能力。
16、在实际工业的运行中,通过对pH值进行及时的调控,可以使好氧阶段呈现更好的去除效果。所以综合pH值对COD与NH3-N的影响,确定好氧段最佳pH值为8 通过分析实验数据得出,因为在pH值过低的环境中好氧微生物的活性收到抑制,同时过酸的环境会导致微生物的解体,在解体的过程中会产生部分有机物,从而使出水COD增加导致COD去除率的降低;pH值过高的情况下,微生物的活性容易被抑制,导致不能对渗滤液中COD进行有效的降解。所以可以得出好氧段在pH为7至8之间微生物活性较强,此时去除COD的效果最佳。PPT模板下载: 0.40 0.50 0.60 0.70 0.80 0.90 1.00 出水渗滤液COD浓
17、度/(mg/L)COD去除率(/%)催化剂与渗滤液COD的质量比TiO2/氧化石墨烯Cu2O/氧化石墨烯TiO2/Cu2OTiO2/氧化石墨烯Cu2O/氧化石墨烯TiO2/Cu2O4.1 运行效果15图10 好氧段中催化剂投加量对COD去除率的影响 经过厌氧生物处理和好氧生物处理总结得出,垃圾渗滤液催化氧化实验的进水水质COD为2604.7mg/L,NH3-N浓度为281.60mg/L。当催化剂与渗滤液中COD的质量比小于0.5时,三种复合催化剂的COD去除率由高到低为Cu2O/氧化石墨烯复合催化剂、TiO2/氧化石墨烯复合催化剂和TiO2/Cu2O复合催化剂。在催化剂与渗滤液COD的质量比大
18、于0.5时,TiO2/氧化石墨烯复合催化剂对COD的去除能力要强于其他两种复合催化剂。在催化剂与渗滤液COD的质量比为0.6时,TiO2/氧化石墨烯复合催化剂的COD去除率达到96.57%,此时最终渗滤液出水COD浓度为89.34mg/L。PPT模板下载: 运行效果16图11 催化剂投加量对氨氮浓度的影响 由图可见在催化剂与渗滤液中COD的质量比为0.6时,使用TiO2/氧化石墨烯复合催化剂和TiO2/Cu2O复合催化剂处理后的渗滤液出水NH3-N浓度达到最高,分别为489.62mg/L和476.05mg/L;在催化剂与渗滤液中COD的质量比为0.7时,使用Cu2O/氧化石墨烯复合催化剂处理后
19、的渗滤液出水NH3-N浓度达到最高值为484.92mg/L。所以在三种催化剂投加量为各自最佳投加量时,NH3-N浓度达到最大值。PPT模板下载: 运行效果17图12 好氧段中催化剂反应时间对COD去除率的影响 三种复合催化剂的COD去除率在到达最佳反应时间之前都随着反应时间的增加而增加。其中TiO2/Cu2O复合催化剂在反应时间从0.5h增加至1.5h时,COD的去除率从72.51%提高至90.18%,;Cu2O/氧化石墨烯复合催化剂在反应时间从0.5h增加至1h时,COD的去除率从86.27%提高至93.75%;TiO2/氧化石墨烯复合催化剂在反应时间从0.5h增加至1h时,COD的去除率从
20、82.64%提升至96.49%。005006007008007075808590951000.511.524出水渗滤液COD浓度/(mg/L)COD去除率/(%)催化剂反应时间/(h)TiO2/氧化石墨烯Cu2O/氧化石墨烯TiO2/Cu2OTiO2/氧化石墨烯Cu2O/氧化石墨烯TiO2/Cu2OPPT模板下载: 运行效果18图13 好氧段中催化剂反应时间对COD去除率的影响 催化剂达到最佳反应时间时,渗滤液中NH3-N浓度也会达到最大值。使用TiO2/Cu2O复合催化剂,反应时间为1.5h时,渗滤液出水NH3-N浓度为475.56mg/L;使用Cu2O/氧化石墨烯复合
21、催化剂,反应时间为1h时,渗滤液出水NH3-N浓度为483.55mg/L;使用TiO2/氧化石墨烯复合催化剂,反应时间为1h时,渗滤液出水NH3-N浓度为489.75mg/L。渗滤液出水中依然存在大量NH3-N,在实际运行中,应在催化氧化后再接一组脱氮工艺,以确保NH3-N浓度低至可排放标准。PPT模板下载: 运行效果1901厌氧好氧 垃圾渗滤液原液进水水质COD为12985mg/L,NH3-N浓度为1021.76mg/L。经过厌氧生物处理和好氧生物处理总结得出,垃圾渗滤液催化氧化实验的进水水质COD为2604.7mg/L,NH3-N浓度为281.60mg/L。02催化氧化 通过两部分对比实验
22、可以看出,在三种复合催化剂中,TiO2/氧化石墨烯复合催化剂对于垃圾渗滤液中有机物的处理效果最好。若使用此催化剂作为生物处理的预处理,对于垃圾渗滤液的可生化性有极大提升,可以提高后续生物处理的效果。PPT模板下载: 成本分析2001 对于COD较高的渗滤液可以通过厌氧去除部分COD后,然后再进行好氧对COD与氨氮进一步处理。使用生物处理法处理垃圾渗滤液有着运行费用低,操作简便等优势,催化氧化反应无需在高温高压条件下进行,反应相对温和、成本较低,本实验制得的TiO2/氧化石墨烯复合催化剂材料廉价易得,对垃圾渗滤液进行处理,有较好的水处理效果。表3 实际进出水水质情况项目COD(mg/L)NH3-
23、N(mg/L)BOD5(mg/L)进水129851021.764415出水89.34489.7564PARTFIVE工程实例PPT模板下载: 研究背景21厌氧处理技术n 广西某生活垃圾卫生填埋场设计垃圾日处理量为60吨/天,采用卫生填埋工艺,填埋区总库容为75万立方米,使用年限为23年。该项目于2010年开始投入运行,按照设计使用年限,预计封场时间为2033年。垃圾渗滤液处理站设计处理水量为100m3/d,采用“UASB+MBR+NF+RO”组合工艺,处理后的尾水沿沟渠排放至附近自然水体。目前设备运行正常,渗滤液经处理后稳定达标排放。根据当地实际情况,设计进、出水水质如表4所示。出水水质指标执
24、行生活垃圾填埋场污染控制标准(GB16889-2008)标准。表4 垃圾渗滤液处理站设计进、出水水质水质指标设计进水水质设计出水水质COD/(mg/L)10000100BOD5/(mg/L)400030ss/(mg/L)80030氨氮/(mg/L)150025总氮/(mg/L)200040pH值6869PPT模板下载: 工艺流程22垃圾渗滤液经调节池收集后,用潜水泵泵送至UASB反应器中,通过厌氧作用降解垃圾渗滤液中的部分有机物,提高渗滤液的可生化性;UASB反应器出水重力自流至缺氧池,与来自MBR的好氧回流液混合,在缺氧条件下进行反硝化作用,可降低渗滤液中的氨氮。第一步第二步第三步第四步缺氧
25、池出水溢流至好氧池,好氧池采用生物接触氧化工艺,出水泵送至MBR反应池,利用MBR膜的高效截留作用进行泥水分离,去除水中的大部分悬浮物,同时好氧微生物通过生化反应进一步降解渗滤液中的有机物、氨氮等污染物质。MBR出水经增压泵、高压泵输送至纳滤系统,纳滤系统的主要作用是对渗滤液进行脱色,去除水中大部分有机物和金属离子,减轻后续处理工段的运行负荷;在NF系统后设置更为精密的反渗透系统,用于去除水中残余的氨氮、有机污染物和溶解性盐,确保出水水质达标;渗滤液处理站出水经污水排放口达标外排。UASB和MBR反应池的产生的剩余污泥、NF及RO系统产生的浓水均收集于污泥池,不定期回灌至垃圾填埋区。PPT模板
26、下载: 工艺流程23图14 垃圾渗滤液处理工艺流程PPT模板下载: 调试运行246.3.1 UASB调试n 选用污水处理厂污泥消化池的接种污泥,一般接种污泥量为 UASB反应器有效容积的3050%,最少15%。本项目投加接种污泥60m3,污泥投加完毕后向UASB反应池加满垃圾渗滤液,开启2台循环泵对混合液进行内循环搅拌。12天后开始间歇进水,向系统补充新鲜的垃圾渗滤液。当接种污泥逐渐适应废水,开始具备降解有机物能力,此时开始小流量连续进水,并测定相应的水质指标,如出水指标稳定则逐步小幅度增加进水负荷,直至达到设计处理能力。6.3.2 缺氧池、好氧池调试n 缺氧池、好氧池与UASB反应池进行联动
27、调试。缺氧池、厌氧池的菌种使用附近污水处理厂的剩余污泥,投加量10m3,往池内添加新鲜的垃圾渗滤液(大概为池容积的10%左右),然后用清水注满水池,开启鼓风机进行闷曝(即只曝气而不进污水),根据好氧池溶解氧数值调节曝气量。数十小时后,即可开始间歇进水,待运行稳定后小流量连续进水,逐步提高进水负荷,直至达到设计处理能力。PPT模板下载: 调试运行256.3.3 MBR调试n 当好氧池具备连续进水的条件时,即可启用MBR膜系统。MBR膜系统首次投运时,起始产水量应控制在设计水量的60%左右运行,24小时后再慢慢增至设计产水量,有利于减缓膜通量的衰减。开始操作为手动启动,设置好产水量、工作压力、反洗
28、间隔时间等运行参数后,装置恢复为自动运行,运行数据通过PLC系统向操作人员反馈。一旦运行条件不满足,装置会自动采取保护措施。在MBR系统中膜的性能直接影响系统的产水量和产水水质,因此膜的清洗及维护是至关重要的。运行一段时间后,膜组件会发生污染和堵塞现象,此时需及时进行化学清洗。PPT模板下载: 调试运行266.3.4 NF和和RO系统调试系统调试n NF和RO系统使用前应检查电气仪表及管路系统是否良好,系统通电后检查各离心泵电机转向是否正确,做好必要的试漏、试压及清洗工作。严格按照设计参数及操作规程进行开、停机及反冲洗,运行过程中随时观察记录系统运行状况。及时更换高压泵前保安过滤器的滤芯,定期
29、对膜组进行化学清洗及维护保养,均是延长膜元件的使用寿命的有效措施。PPT模板下载: 运行结果27 在实际运行中发现,与设计进水水质指标相比,渗滤液调节池内的垃圾渗滤液污染物浓度明显偏低(见表5),可能原因有以下几点:(1)当地位于广西降雨最充沛的地区之一,年降水量大,特别是雨季期间暴雨频繁,调节池垃圾渗滤液污染物直接被雨水稀释,浓度有所降低;(2)受现场地形条件及垃圾填埋库区规划、建设情况制约,部分垃圾填埋库区目前尚未开发使用。未使用的填埋库区汇水面积较大,且无法进行覆盖,所汇集的雨水等地表径流可能会通过导气石笼的渗滤液收集管进入调节池,雨污分流措施尚有完善空间;(3)填埋垃圾来源主要为菜市场
30、、街道、公共场所、居民住宅产生的生活垃圾,垃圾成分以厨余垃圾(菜叶、瓜果、剩饭菜等)居多,垃圾自身含水量较大。表5 垃圾渗滤液处理站实际进水水质水质指标设计进水水质实际进水水质COD/(mg/L)100001500-3500BOD/(mg/L)4000700-1000ss/(mg/L)800100-200氨氮/(mg/L)1500200-350总氮/(mg/L)2000300-500pH值6869PPT模板下载: 运行结果28 系统调试完成后,运行状况稳定,经处理后的渗滤液各项水质指标监测结果均能达到 生活垃圾填埋场污染控制标准(GB16889-2008)。垃圾渗滤液处理站出水水质情况见表6。
31、表6 垃圾渗滤液处理站出水水质COD/(mg/L)34303137100BOD/(mg/L)14.413.313.713.830SS/(mg/L)1310131430氨氮/(mg/L)17.518.215.816.825总氮/(mg/L)30.228.531.331.840pH值7.97.87.98.1-色度(倍)2216222040总磷/(mg/L)2.482.352.012.673粪大肠菌群/(mg/L)2200010000PPT模板下载: 运行成本29 项目投入运行后,对渗滤液处理站的实际运行成本进行了统计,主要包括:(1)设备运行电费:10.00元/m3;(2)药
32、剂及耗材费用(主要为 NF 及RO 系统日常运行及化学清洗所用药剂、更换保安过滤器的PP 滤芯等):7.14 元/m3;(3)水质分析费用(包括环保在线监测设备药剂费及常规水质检测、化验费用):1.33 元/m3;(4)人工费:8.00元/m3;(5)设备折旧及日常维修费用:3.83元/m3;(6)NF及RO膜的日常更换费用:3.50元/m3。渗滤液处理站直接运行成本为30.30元/m3。如考虑更换NF及RO膜,则运行成本为33.80元/m3。n 价格低廉,药品廉价易得。PARTSIX结论PPT模板下载: 结论3001 在本次实验“厌氧-好氧-催化氧化”工艺中,由于前期进行生物处理,所以在进行催化氧化过程时,提高了催化剂的处理效率,减少了催化剂的用量。同时TiO2/氧化石墨烯复合催化剂有效的处理了在生物处理过程中难于处理的部分有机物,使垃圾渗滤液最终出水COD达到生活垃圾填埋场污染控制标准。02 将该工艺应用到广西某生活垃圾卫生填埋场,系统调试完成后,运行状况稳定,且运行成本低廉,经处理后的渗滤液各项水质指标监测结果均能达到 生活垃圾填埋场污染控制标准。THANKS